建筑测量论文范文

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篇1

由于仪器失准引起错误：现阶段，国内许多建筑项目的施工建设，并不重视对于测量设备、仪器的日常管理，即使有指派专人加以看管，但也只局限于设备仪器的外观质量，而没有严格依据我国有关标准、规范以及测量工具的使用说明，定期组织进行检修、维护、校核，以至于损坏、丢失现象的频发，以水准管的使用为例，观测人员需要通过仔细的观察水准管中的气泡是否处于中央位置来做出具体判断，由于缺少维护、检修，造成水准管的外表出现磨损、污垢，使得观测者无法参照水准管上的分划线进行准确定位，最终影响到测量数据的精准度。

受场地环境影响而引起的错误：在实际进行建筑项目的场地测量时，降雨将造成地面沉降，使得已布置好的水准仪、立尺等测量工具的位置、高度出现偏差，若没能及时发现，将直接影响到测量结果的精准度。此外，风雪、沙尘、气温等天气变化，也将直接改变或间接影响到施工现场的测量工具与观测者的目测效果。

建筑工程测量工作的保障措施

1、加强重视测量人员的教育、培训：作为影响建筑工程测量结果的核心因素，对于在岗测量人员应定期组织进行必要的二次教育、专业培训，在不断提高其专业水平、职业素养的同时，应更多的深入施工现场进行实践操作，进一步巩固、磨练测量人员的检测、读数、估读技巧，使其能够在不同的光照、环境做出相应的调整，以保证观测数据的准确。此外，测量人员应充分了解、掌握所有测量程序及环节，在具体工作中可通过立尺人、观测者之间的轮换、交替，减少乏味感、疲劳感，并综合了不同的观测效果，有效保证了数值读取的准确性、规范性。

篇2

本方法的基本理论依据是一维线弹性杆件模型，按模型推算受检测桩基的长细比、瞬间激励脉冲有效高频分量的波长与桩的横向尺寸之比均宜大于5，设计桩身截面宜符合模型的基本规则［1］。该方法在对桩体进行检测时只能定性的对桩身缺陷程度进行判断，难于进行定量判断缺陷性质。对于桩身不同类型的缺陷。在工程实际中，只凭反射波法获得的测试信号很难区分桩体中出现的各类型缺陷。

随着工程技术的进步和基础理论的发展，Smith于1960年建立了离散质量—弹簧模拟模型，组成锤—桩—土组成的打桩系统，利用数学差分法、数值法求解一维波动方程来模拟分析动力打桩过程，建立了目前高应变动力检测数值方法的雏形，为应力波理论在桩基工程中的应用奠定了基础［2］。1965年美国Case技术学院G．C．Goble教授领导的研究小组以行波理论为依据，提出了一套桩的动力测试和分析的新方法，也就是俗称的Case法。Case法从行波理论出发，推导出一系列简便的分析计算公式，并改善了相应的测试仪器，形成了一套通过监测现场打桩过程实时分析计算桩的承载力、打桩系统的效率、桩身应力、桩身质量的方法［3］。该方法具有实时分析功能强，公式简洁明了等优点，但在推导过程中很多对桩—土力学模型作出的桩—土体系假定与实际的力学性状存在相当大的差异，因此基本假定的逻辑不够严谨，在后期的理论发展中该方法又被称为一维波动方程的准封闭解或半解析解。1974年，高勃尔的研究小组提出了以Case法实测波形曲线为边界条件，采用史密斯法的桩—土力学模型和数值计算方法的一维波动方程反演分析法———波动方程实测曲线拟合法，并正式提出了命名为“Capwap”的计算程序。以后，又对桩的计算模型作了改进，采用连续杆件模型代替原来的离散质—弹模型，并对土模型作了细化，以使土模型更接近土的实际状态，这就是目前被广泛使用的“Capwap”程序［4］。

Case法和实测曲线拟合法在国内工程界应用较为广泛，该方法是通过在桩上部距离桩顶1米左右距离范围内在桩身两侧对称安装力传感器和加速度计，适时测得该处运动速度的时程曲线和桩身横截面的应力变化，对测试结果采用相应的数理模型和计算方法进行处理分析。在实际应用中发现，检测中不同类型的传感器、传感器在桩身的粘接方法以及反射波激振锤的选择使用等都可以对测试结果和结果的可靠度产生一定的影响。另外参数设置中分析手段和采样间隔，都会对测试质量的高低产生较为重要的影响，导致对成桩后桩体质量的合格性判定造成一定的影响。

1．2传感器与安装类型

传感器对于反射波法有着极其重要的作用，安装传感器要求位于激振点附近，能接收到很强的激振信号并且不畸变的接收下来。传感器的选择和使用要求能够具有足够宽的量程范围和动态范围，同时传感器还必须具有充足的灵敏度，还需要有良好的阻尼特性。

目前在工程界，经常采用的安装传感器有很多，例如:黄油粘结性传感器、橡皮粘结性传感器、石膏粘结性传感器以及手扶式传感器等。传感器作用的发挥除了自身性能特点外，与安装方法有很重要的关系，其好坏主要在于采集信号会产生不同的频带范围，实测波形也会有不同的结果;安装不牢，会给波形分析带来较大的困难甚至错误判断等等。

1．3振源频率的选择

经过多次实验，低频振源可在其过程中消除不合理振荡，衰减较为缓慢，且波速也较低，具有较强的穿透力，对于检测灌注桩深部缺陷和大长桩成桩质量效果较好;而高频振源在土体等传播媒介的系统阻尼作用下，很快发生衰减，导致穿透力弱，因此在判定浅部缺陷有一定的优势，但对于滤波要求较高。在实际工程实践中，对不同桩体而言不同的振频锤所产生效果也是不一样的，具有不同的优缺点，因此结合理论采用最合适的振源，才能取得最佳测试效果。

对于激振，只有足够能量才能使桩直接产生信号反映。如果激振的能量过大，容易使桩周土阻力被激发，产生土阻力反射波。实践发现，对大直径及长桩用低频激振锤，短桩宜用小锤激振。激振技术是反射波法完整性检测的重要环节。提高激振脉冲波的频率，可提高分辨率，但容易衰减的高频波对长桩不易获得桩底反射。故有时用低频脉冲波(如大锤敲击)获取桩身深部缺陷或桩底反射，再用高频脉冲波(如小锤敲击)检测桩身浅部缺陷。

1．4参数设置与判断

按采样定律，2fmax·N=fs(N为分析长度)，采样频率fs(即1/Δt)相对信号频率的上限值fmax应高，因此就时域而言，Δt越小，采样频率越高，越能提高时域信号精度，但此结果会使信号频率相应降低，分辨率随之降低。反之增加采样长度，就会降低采样频率，其结果就是可以相应减少信号损失，提高频率精度，但同时也会导致频率混叠情况增加，从而会降低分析精度。

因此，应正确选用采样间隔，在实际工程应用中以确保不同工程桩的测试精度。同时为较准确地判断灌注桩的深部缺陷和浅部缺陷，对不同桩而言其采样时间的选择应是不一样的，即便对于同一桩，在实践中也应采用不同的Δt来对各部位进行相应的判断。

另外，由于振源使用不同，传感器性能不同及所设定的采样时间不一样等原因，会产生造成一定假频信号的侵入，因而在测试分析过程中应使用合理的低通滤波，来有效防止高频干扰信号被采样后当作有用信息来错误采用。通常对以桩底反射为直接目的或大于20m的长桩，滤波参数适当取低(小于或等于800Hz)，而对以长桩中的浅部缺陷为直接目的或小于20m的短桩，滤波参数适当取高(大于或等于2400Hz)。

2灌注桩质量检测实例

(1)完整性桩体

20#工程桩的桩身长为6．30m，通过反射波法测得的实测曲线波形规则、波列清晰，且其桩底波纹明显可辨，桩底反射波初至与入射波初至同相位，桩底纵波波速为3716m/s，反射时间为3．39ms。在施工现场对桩体进行钻心法检查，所取芯样砼芯呈柱状，断口吻合，胶结好、骨料分布均匀，且连续完整，表面光滑，查其桩底无沉渣现象，底部与持力层界面清晰。通过抗压实验，砼抗压强度在34．9～48．9之间，检查结果此桩为完整桩桩体。因此，钻芯检测结果与反射波检测结果一致。

(2)离析性桩体

27#现场所测桩体，桩身长6．70m，反射波所得实测曲线与完整性桩体并不相同，反射时间为1．41ms，反射波与入射波同相位，在桩身某一位置波形发生非常明显的反射。按桩底反射到达时间为4．53ms，可得到该桩实测缺陷位置在距离桩顶2．1m位置处。而该桩实测波速与本工程完整桩平均波速3700m/s相比，已降低了700m/s左右，故认为该桩身存在严重离析。

通过对施工现场的桩体进行钻芯取样，得到上部0～2．30m段砼芯样，其呈柱状及短柱状，连续完整，断口吻合，表面光滑，骨料分布较为均匀。而所取芯样在中部2．40～5．80m段砼则表现为较松散，胶结较差或无胶结现象。对所取芯样的中部较完整柱状体进行抗压实验，最大砼抗压强度为14．1MPa。钻芯结果与反射波检测法基本吻合。(3)断裂桩根据施工记录，该桩在施工过程中灌注设备出现故障，停留一段时间后再续灌，由于出现故障后未及时处理，造成断桩。经现场开挖至4．0m处，桩身夹有较厚泥浆，混凝土上、下段不能连接。开挖结果与低应变反射波法检测结果完全一致。

篇3

引言

建筑工程质量检测(以下简称工程质检)包括对常用建筑材料(钢筋、水泥、混凝土、砌块等)的性能检测，对建筑制品(PVC管材、电线、电缆、门窗等)的质量检测，以及对建筑室内环境质量(非金属材料的放射性、装修材料中游离甲醛、挥发性有机化合物及苯的释放量等)的检测。这三类检测都对保证建筑工程的质量和使用安全起重要的作用。建筑材料的质量对建筑的主体结构包括地基基础的安全息息相关。而水管、电线、门窗的质量涉及建筑物的使用功能。室内环境质量则由各种装饰材料含有对人体有害物质多少决定其污染值是否在允许范围之内，是住户时刻关心的问题。

1 工程质检不确定度评定的项目

从原则上来说，凡是有定量检测结果的项目，都应当进行测量不确定度评定，使得测量结果具有完整的意义，便于与其他实验室在相同条件下的测量结果进行对比。为此，我们初步选择了钢筋抗拉强度、水泥胶砂强度、混凝土试块强度、水泥砂浆试块抗压强度、砌块抗压强度和抗折强度、电线电阻、PVC管维卡软化点温度、室内环境污染物浓度的仪器分析等11项进行测量不确定评定。有些项目，例如:砂、石的颗粒级配试验，由于材料本身的不均匀性很大，标准中累计筛余(%)的区间又比较大，一般都符合普通混凝土用砂、碎石的质量标准，没必要进行测量不确定度评定。另有的项目，例如:“回弹法检测混凝土抗压强度”，所依据的测强回归曲线的相对标准差已达er≤18%。因此，评定回弹值的测量不确定度意义不太大。

此外，外窗的透气性、透雨水和抗风压性能的检测结果虽然结论是属于定性的(外窗的等级)，但如果所施加的空气压力或水压力偏差足以影响外窗的等级判定时，也应考虑空气压力、水压力的测量不确定度评定，以便对外窗更准确地作出定性检测结论。

2 工程质检测量不确定度评定中的测量模型问题

(1)建立测量模型时，首先要明确测量的目的。在工程质检工作中有两类目的。一是检测“产品”(制品)的质量是否合格。例如，对公称直径为d=25mm的带肋钢筋判定其质量是否合格，一般要测量其屈服强度σ1、极限强度σ2及断裂时的伸长率。测量屈服强度及极限强度的数学模型分别为:

（1）

（2）

式中:F1,F2分别为钢筋受拉达到屈服强度及极限强度时的拉力(N)

d-钢筋的标称直径(mm)

由式((1)按不确定度的传播律，可求得σ1的相对标准不确定度:

式中u(d)为钢筋直径的标准不确定度，一般采用:

式((4)中di-钢筋直径的观测值；d-钢筋的标称直径；n-对钢筋直径重复观测次数；u(d)-钢筋直径的测量标准差。

采用标称直径d按式(4)计算s(d)欠妥，应采用钢筋直径的n次观测平均值d，才符合统计学意义(即符合贝塞尔公式)。然而在建筑工程上人们所关心的是该标称直径为d的钢筋所能承受的拉力F1，其屈服强度σ1不过是通过拉力F1,除以标称面积d2/4来表征其合格性。例如:对标称直径d=25mm的带肋钢筋要求屈服强度σ1≥335mpa，才算合格，即所能承受的拉力应为:

F1≥σ1 d2/4≥335(25)2/4≥164.4KN

至于实际的直径di比标称直径d大一点或小一点，则不是主要问题。因建筑工程对钢筋直径的允许偏差较大，不象机械工程对圆棒直径要求那么精密。所以，不必评定钢筋直径d的测量不确定度。另一方面既然计算屈服强度σ1是以标称直径d为基础，而不是以di，的算术平均值d为基础，也就没必要计算s(d)，而只需在σ1=F＊4／d2

式中把4/nd2看作是F1的乘数即可，于是:

u（σ1）=u(F1)＊4／d2（5）

或u（σ1）／σ1=u（F1）／F1 （6）

对极限强度σ2的测量不确定度评定，同样可用式(6)，只不过式中F1改为F2,σ1改为σ2。同理在检测砌块的产品质量时，如其抗压强度或抗折强度是以砌块的标称尺寸为基础，则不需要评定这些标称尺寸的不确定度。工程质检还有另一类目的，就是测量材料的某些“参数”来判定该材料的质量是否合格。例如:测量混凝土的立方体抗压强度，其测量模型是:

σ=F／ab(7)

式中σ-混凝土试块(试件)的立方体抗压强度(MPa)

F-试块破坏时作用在试块上的压力(N)；a,b-分别为混凝土试块受压面的两边长(mm)。由于试块不是直接用于建筑工程上的制品，只是通过它来检测混凝土的强度σ。因此式(7)中的输入量F,a,b都要测量准确。由式(7)不确定度传播律，可得:

式中u(σ)/σ-混凝土试块抗压强度的相对标准不确定度。

u(F)/F-混凝土试块受压破坏时作用在试块上压力F的相对标准不确定度。

u(a)/a,u(b)/b-分别为试块边长a,b的相对标准不确定度。

当然，除F,a,b，对u(σ)有贡献之外，还要考虑其他对u(σ)有贡献的因素。同理，对钢材、砂浆试块、水泥胶砂强度检测也属于对材料参数的测量，都要计及试样的尺寸的测量不确定度。

(2)在建筑材料的质量检测中常常是检测一组样品(试件)而不是单个样品。例如:检测混凝土强度，要检测同一搅拌机同一配合比的硷同时拌制3个试件。检测砂浆试件强度时，则要检测由6个试件组成的一组。

试件强度6，的测量不确定度应由两个部分组成:第一是测量仪器计量性能上的局限性及读数存在的人为偏差引起的不确定度u1（6i）第二是试件材料的不均匀性引起的测量结果的分散性。所以同一组的各试件强度一般不会相同，其相应的不确定度u2(6i)。

由式(8)得:

由于u1(6i)与u2(6i)互不相关，于是单个混凝土试件的抗压强度6i的标准测量不确定度为:

对于一组试件强度的算术平均值(强度代表值)6的标准不确定度则需按不确定度传播律计算，得:

式中n――组试件的个数

目前，有一组试件强度代表值的测量不确定采用合并样本标准差来评定，即令

采用式（12），似有欠妥之处，其理由是:第一，合并样本标准差是指n个被测量6i在重复条件下均进行m次独立观测，观测值分别6i,1"6i,z'....[i,m其单个被测量的m次测量结果平均值为，其n个被测量的测量结果的分散性用合并样本标准差〔式(1明来表征。这与一组试件强度检测不是一回事。因试件强度是一次性破坏性的测量，不可能进行m次独立观测;第二，f)i不是直接观测得来的，而是通过观测压力F及试件受压面的两边长a,b而计算出来的，即6;本身已有测量不确定度。如要按式((1}计算那就要按不确定度传播律来算。以至计算复杂而不实用。所以笔者认为宜按式((8),(9),(10),(1l)计算u(6)。

3 工程质检的测量不确定度评定示例

3.1钢筋下屈服强度的测量不确定度评定

现以WE-l000型，最大示值误差196的液压式万能材料试验机对标称直径d=25mm的月牙肋钢筋进行拉伸试验，测得其下屈服点的拉力F1=163KN，由((1)式得下屈服点强度σ1=4F1/πd²=4×16300/π(25)²=332.1Mpa考虑到F1只能进行一次破坏性测量，所以只能进行其不确定度的B类评定。构成u(F1)的分量有三个:

第一，试验机的示值误差0.O1F1，可认为是矩形分布，于是所引起的标准不确定度为:u1(F1)=0.O1F1/=0.O1×16300/=941.1N

第二，试验机校准源的标准不确定度:u2(F1)=0.003F1/K=0.003×16300/2=244.5N

式中K一包含因子，K=2

第三，试验机读数盘的分辨率引起的不确定度:由于实测下屈服强度时常常出现应力与延伸率之间的初始瞬时效应，以致读数盘的指针有所摆动，导致读数误差为读数盘的1分格，即1000N，这种误差也是矩形分布，所引起的标准不确定度为:

u3(F1)=1000/=577.4N

此外，试验是在室温下进行，加荷速率严格按规范规定，所以温度和加荷速率对不确定度的影响都可忽略不计。由于u1(F1),u2(F1)及u3(F1)互不相关，所以u(F1)的标准不确定度为u(F1)==1130.77N由式(5)得由实测拉力F1引起的下屈服强度的测量不确定度为:

U1(σ1)=u(F1)×4/πd²1130.77×4/π(25)²=2.30MPa

再者，构成σ1的不确定度的另一分量是计算结果的数值修约的影响。根据规范GB/T228-2002的规定，在200MPa

U2(σ1)=2.5=1.44MPa

同理，u(σ1)与u2(σ2)互不相关，所以u(σ1)合成标准不确定度为:

u(σ1)==2.71MPa或u(σ1)/ σ1=0.82%

现采用包含因子K=2，得下屈服强度σ1的扩展测量不确定度

U(σ1)=2×2.71=5.42MPa(置信概率95%)

3.2建筑砂浆杭压强度的测量不确定度评定

现以NYL-300型，最大示值误差为1%的压力机对一组((6块)建筑砂浆试块检测其抗压强度。取一块砂浆试块(第一块)，在立方体最小的断面处用两把游标卡尺分别测受压面的两边长a,b值，各测10次，测量结果如下:

a(mm)71.00,70.90,70.80,70.90,70.90,71.00,70.90,70.80,71.00,70.80

b(mm)70.90,71.10,71.10,71.00,70.90,71.00,71.10,71.10,71.00,71.10

计算得a的算术平均值=70.90mm,a标准差・s(a)=0.8mm

b的算术平均值=71.03mm，b标准差s(b)==0.08mm

将该试块置于压力机上施压，测得试块破坏时的压力F=48.5KN

由式((7)算得该试块的抗压强度:σ1=F/ab=48.5×1000/70.90×71.03=9.63MPa.现分别计算F、a及b的测量不确定度:

考虑到压力F只能进行一次破坏性测量，所以只能进行其不确定度的B类评定，构成u(F)的分量有三:第一，压力机矩形分布的示值误差，引起的相对标准不确定度:

u1(F)/F=1%/=0.58%

第二，压力机校准源的相对标准不确定度

U2(F)/F=0.3%/2=0.15%

第三，试验机读数盘每分格为1KN，分辨率为1/5分格，所引起的相对标准不确定度

U3(F)/F=1/5/48.5=0.41%

由于u1(F),u2(F)及u3(F)三者互不相关，故压力F的相对合成不确定度为:

u(F)/F=

=0.73%

受压面边长a的测量不确定度由两部分构成:

第一，用游标卡尺测量长度时的随机误差引起的不确定度，可用标准差表示。前己算得:

U1(a)=s(a)=0.08mm或u1(a)/a=0.08/70.9=0.11%

第二，所用的游标卡尺的分辨率为1/4游标分格，

即1×0.02/4=0.005mm所引起的误差为矩形分布。于是u2(a)/a=0.005//70.9=0.004%;显然与u1(a)/a相比可忽略不计。

因此，u(a)/a=u1(a)/a=0.11%

同样，可算得u(b)/b=u1(b)/b=s(b)/b=0.11%

现以u(F)/F、u(a)/a及u(b)/b各值代入(8)式得第一块砂浆试块抗压强度的相对标准不确定度u1(σ1)/ σ1==0.75%

此外，考虑到抗压强度值要求准确到小数点后一位，其数值修约引起的最大误差为0.04Mpa，相应的标准不确定度为:

u2(σ1)=0.04/=0.02Mpa

在本例中σ1=9.63Mpa，因此

u2(σ1)/σ1=0.02/9.63=0.21%

于是，第一块砂浆试块的合成相对标准不确定度为(σ1)/ σ1===0.78%用上述同样的方法步骤，检测另外5块砂浆试块，但边长只测量一次，采用第一块的边长测量不确定度作为B类评定，结果如下:

根据上述数据，算出一组试块的强度算术平均值:σ=6=9.86MPa

试块编号 NO.1 NO.2 NO.3 NO.4 NO.5 NO.6

F(RU) 48.5 52.4 44.8 51.6 52.3 47.6

a（mm） 70.90 70.65 70.75 71.00 71.02 70.90

b（mm） 71.03 70.80 70.96 70.80 70.80 71.04

σ（MPa） 9.63 10.48 8.92 10.26 10.40 9.45

u（F）/F 0.73% 0.71% 0.76% 0.71% 0.71% 0.73%

u（a）/a 0.11% 0.11% 0.11% 0.11% 0.11% 0.11%

u（b）/b 0.11% 0.11% 0.11% 0.11% 0.11% 0.11%

u1(σ1)/ σ1 0.78% 0.76% 0.81% 0.76% 0.76% 0.78%

ui(σi(MPa) 0.08 0.08 0.07 0.08 0.08 0.07

由于试件材料不均匀性引起的测量结果分散性相应的标准不确定，由式((9)得:=0.62MPa

注意到u1(σi)与u2 (σi)相比，可以忽略，于是单个试件的标准不确定度为0.62MPa，而一组试块强度算术平均值的标准不确定度则由((11)式得:u==u2(σi)/=0.62/=0.25MPa

4结 语

(1)在工程质检工作中引入测量不确定度是检测工作与国际接轨的需要，也是检测实验室能通过国家认可的要求，所以要积极开展这方面的工作。凡是有定量检测结果的项目都应当进行不确定度评定。

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中图分类号：TU198 文献标识码：A 文章编号：

一、前言

本文对建筑工程测量技术进行概述，说明其重要性，同时，对建筑工程测量技术的方法和相关问题进行阐述，并通过分析，结合自身实践经验和相关理论知识，对建筑工程测量中存在问题的解决对策进行探讨。

二、建筑工程测量技术概述

1.建筑工程测量的内容在建筑工程测量工作中主要包含以下几方面：

（1）在施工之前要建立施工测量控制网；

（2）对建筑物的定位进行放样测量；

（3）在施工过程中，测量仪器的安置位置；

（4）在工程竣工之后的测量。

（5）在施工中对一些高大建筑物进行观测。

2.建筑工程测量的要求

建筑施工测量即按照施工要求将设计的建筑物以及建筑物的平面位置在地面上进行标定，从而更好的进行施工。在施工过程中进行的测量，就是为了更好的将施工的各个工序进行衔接。施工测量是建筑施工的先导性工作，也是竣工之后要进行验收的主要内容，这对于建筑物的质量与效率都有重要的影响。在测量工作开始之前应该对将要进行的项目以及任务要求设计施测方案。在多个施测方案制定之后，要根据技术以及条件再择优选取。

3.建筑工程施工测量的特点

（一）技术难度大

由于目前的建筑物大部分都是高层建筑，高层建筑结构超高，高程垂直传递距离长，测站转换较多，从而导致测量累计误差加大。同时加之高层建筑的侧向刚度小，尤其是造型奇特的建筑体，空间位置变化大，受环境影响下，高层建筑测量控制网的稳定性往往都很差。因此在高空作业条件差，测量通视困难的情况下，加大了高层建筑施工测量技术的难度。

（二）影响因素多

高层建筑施工测量精度的影响因素包括测量技术人员素质、测量仪器精度、施工工艺、建筑设计、施工环境等。当建筑基础的刚度越小，在施工过程中，超高层建筑的沉降就越大，差异越明显。同时高层建筑的造型越复杂，变形越显著。尤其是超高层建筑还会受施工荷载和施工环境影响。

（三）精度要求高

随着我国现代化城市高层建筑的日益增多，对施工测量精度提出了更高要求。由于高层建筑结构超高，施工测量精度对结构受力的影响很大，施工测量中的误差严重影响了建筑功能的正常发挥，降低建筑结构的稳定性。因此，施工测量误差必须严格控制。另外，为加快施工速度，高层建筑大多采用阶梯状流水施工流程，大量采用工厂预制、现场装配的施工工艺，如钢结构工程、幕墙工程，工业化生产也对施工测量精度提出了较高的要求。

三、建筑工程测量工作重要性

测量学是从人类经验中发展而来兼有时代性的一门学科，是在人类社会发展的过程中通过人们与自然界争斗而总结出的生存方式。在建筑工程施工的过程中，无论工程项目的大小，工程测量在工程施工中都不可缺少，是保证工程施工的关键，更是施工过程中主要的方式和手段。因此，工程测量在工程项目中起着重要的作用。在工程建设设计阶段，测量技术是针对当前地形和地理因素进行施测、分析和探讨，为设计师提供相关的设计依据和理论基础。在工程建设施工过程中，对于一个工程项目，首先要对建筑物进行定位放样，然后确定准确的位置。在建筑物的运营管理阶段，可以通过测量工程建筑物的运行状况，对不正常的现象及时采取有效措施，防止事故发生。现阶段，我们必须重视测量技术的新发展，更好的确保工程效益。

四、建筑工程测量技术方法

建筑工程测量工作是一项科学性要求较高的作业。建筑工程测量包括工程建设过程中所涉及到的全部测绘工作，如工程建设勘测、工程设计和施工过程中所进行的各种测量工作、竣工测量等。建筑工程测量工作是进行建筑工程其他项目的基础和理论依据，没有建筑工程测量技术为工程项目设计和施工提供具有一定精确度的数据和图纸，任何建筑工程项目都难以顺利展开。

1.GPS工程测量技术

GPS工程测量技术以其测量精度高、测量速度快、测量成本低、勿需通视以及操作简单等优势而应用于建筑工程控制测量中。GPS测量的基本要素包括：

（一）GPS接收设备。在基准站和用户站设置GPS接收机，可获得具有较高精确度的观测值，有利于快速准确地解算整周未知数。

（二）数据传输设备。包括基准站的无线电发射台与用户站的接收机，应根据实际工程测量情况合理选择数据传输设备频率和功率。

（三）数据处理软件系统。支持实时动态测量的软件系统能决定测量结果的可靠性和精确性， 能够快速解算整周未知数和选择快速静态等作业模式。

2.GIS工程测量技术

GIS测量技术即基于地理信息系统的工程测量技术，不仅测量精度高、更新快捷、便于保存的特点，同时测量工作量也较低，因而广泛应用于建筑工程测量领域。这种工程测量技术以公共的地理定位基础，具有地理数据采集、管理、分析和输出的能力。GIS测量系统以分析模型驱动，具有极强的空间综合分析和动态预测能力。

3.数字成像工程测量技术

数字成像工程测量技术也是一种建筑工程领域重要的测量技术。数字成像工程测量技术具备图像采集、显示、存储和传递等相关功能，其工程测量的基本原理为：计算机系统在被测工程二维影响中提取建筑工程的三维信息，同时对被测区域进行多点影响拍摄，实现对建筑工程测量信息的全部提取。

五、建筑工程测量中存在的问题分析

1.测量仪器的操作不当

大多数的测量仪器都属于精密仪器，由于在使用过程中，测量人员没有严格正确的使用方法来进行操作，降低了测量仪器的精度。

2.测量人员素质及能力参差不齐

部分建筑施工企业没有配备专职的测量人员，大多由其他技术人员兼职完成。同时聘用的测量工，大多刚从学校毕业出来，无工作经验，加之又缺乏专门训练人员。因此，根本无法完成施工测量工作，影响了施工测量的质量。

3.测量人员与技术部门缺少沟通协调

随着我国大型建筑工程的不断涌现，工程测量对先进仪器的使用及其精度要求越来越高，负责施工的建筑工程师已不能独立完成施工放样、模板安装位置检查、隧道断面测量等工作，而是更需要测量建筑工程师的全程参与测控。

4.测量的质量监管不到位

目前，我国的建筑工程监督部门，往往在实际的建筑工程质量监控和项目竣工验收时，只注重其施工质量的检查与控制，对施工测量质量的检验极其忽视。

六、针对建筑工程测量中存在问题的解决对策

1.严把方案审定

工程测量虽然是依靠先进的测量仪器，但是测量方案的设计还是很重要的。对于测量方案来说，首先对施工项目进行全面审核，然后根据施工需求，整理测量内容，选定测量方法及工具。最后，对于相关的人员安排、设备维修安排做出明确的计划方案，在实际的施工过程中进行全面的督促落实。同时通过自检、互检、质检部门审查、总工程师审定，落实细节，设立相关的监督环节，各级检查负责人填写质量检查单后，确保项目质量达到目的。

2.对中间过程实施监控

做出可行的中间过程的监督是十分重要的。在中间过程的监控中，需要对测量工作分步逐级检查，二次重复审核，关键工序主要是各级控制测量及其平差计算等。所以，测绘作业应使用统一印制的记录表和记录软件来对内容进行真实、完整、清晰的记录，并配合完成全面检查。

3.运用新技术进行测量

随着现代数字化测量技术在建筑工程测量中的逐步应用，数字化测量技术得到了测量人员的广泛认可，具有广阔的发展空间。数字测量技术已经成为了工程施工、测量单位的重要测量方式与技术。它以其所具有的独特优势、特点为数字测量技术的推广与应用奠定了良好基础，它的应用更好的保障了建筑工程的施工质量。

七、结束语

随着科技的发展，新技术日新月异，建筑工程测量技术应该与时俱进，结合最新的科技成果并运用到测量技术中，这样对于建筑工程测量中的相关问题的解决也有一定的促进作用。

参考文献：

[1]刘小江.推进工程测量技术专业课程改革的几点做法[J].冶金高等学校学报,2011,(11):220-231.