方案设计论文范文

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2浮箱模块设计

浮箱模块为全封闭箱形结构，主尺度为：沿通道纵向长2．5m，沿通道横向宽12．5m，模块高度1．8m。浮箱纵向与横向均采用铰接接头连接，每个浮箱重量约为140kN。浮箱由6mm钢板构成主体框架，通过边缘角钢焊接在一起，甲板下和底板上都焊有T型横梁、纵梁、纵肋、横肋；侧板和端板焊有角钢型水平肋、T型竖肋和竖梁。模块内部由横向隔舱板分隔为两个水密舱，一侧模块端板以及横向隔舱板上开设有人孔以便维护与维修；为了提高箱体坐滩承压能力，在模块内部横向设置3道承压桁架；为了纵、横向传力纵总强度需要，模块内部与接头相连的纵、横梁截面设计的较大，其它肋骨设计则以局部强度控制，其截面比纵、横梁的截面小，模块甲板及底板以纵、横梁与肋骨组成正交异性板结构。模块壳板材料为CCSB，内部结构材料为Q345，单双支耳连接件材料为30CrMnTi。

3浮式吊装平台结构分析

利用大型结构分析软件ANSYS对主吊装平台坐滩承压工况和浮游工况进行了仿真分析，为平台的设计提供了理论依据。结构分析时考虑到吊装平台结构庞大，采用了ANSYS结构分析中有限元子结构法，能够较好地模拟拼装式吊装平台这种特殊拼装式结构。吊装平台为临时性结构，以下结构分析中的容许应力均根据《军用桥梁设计准则》（GJB1162—91）选用。

（1）坐滩承压：根据技术参数要求，采用温克勒弹性地基模型，地基承载力为0．02MPa。吊装作业时，考虑吊臂方向和风机、塔筒的重量，经计算得平台承受的最大荷载为8000kN。浮箱模块子结构、吊装平台母结构，吊机的两个履带作用在30号和42号子结构上。经计算分析，最不利的浮箱为30号子结构。浮箱内部各部件的最大应力及最大接头力。内部结构最大应力为104．42MPa，小于Q345的弯曲应力292MPa。平台的最大沉降量为48．59mm。

（2）浮游工况：此工况为生存工况。由于水很浅，总体分析中浮游工况只考虑静力分析，平台承受的最大荷载为8000kN。浮箱模块子结构建模、吊装平台母结构，母结构由64个子结构组成，吊机的两个履带作用在30号和42号单元。经计算分析，最不利的浮箱为42号子结构。浮箱内部各部件的最大应力及最大接头力如表1所示。由表1中知，内部结构最大应力为134．07MPa，小于Q345的弯曲应力292MPa。平台的最大吃水为573．05mm，静载吃水为311．11mm，总吃水884．16mm，则干舷为915．84mm，满足要求。

（3）考虑到施工拼组大面积作业平台需要，浮箱连接纵横向均采用单双耳。为了模拟分析接头的受力情况，采用ANSYSWorkbench软件分析，分析时考虑接头间隙、连接部件之间的接触特性以及弹塑性影响，采用Solidworks分别进行单双支耳的建模，然后装配建立实体模型并导入Workbench中，单支耳模拟结果，双支耳模拟结果，耳孔边缘有应力集中现象，均小于30CrMnTi的屈服应力1176MPa。在销中亦有应力集中，最大等效应力为1301．1MPa，小于30CrMnTi的局部承压应力1412MPa，因此接头的设计是合理的。

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一般造成APP卡顿不流畅，数据请求缓慢的网络相关原因有：多网络请求同时异步并发；网络请求的生命周期没有和Activity和生命周期的联动，Activity关闭后也可能某个网络请求还在后台进行；网络请求的优先级处理不合理；重复网络请求；网络数据接口设计不合理；没有设置网络数据缓存；网络请求的图片没有做缓存处理；创建过多的不必要对象，造成频繁GC等。

1.2APP架构设计

采用MVC设计模式，逻辑业务，数据和视图层分离。这样在后期改进和个性化定制时不需要重新编写业务逻辑。网络请求框架采用谷歌自己的框架Volley。Volley是FicusKirpatrick在GooogleI/O2013的一个处理和缓存网络请求的库，能使网络通信更快，更简单，更健壮。Volley提供JSON，图像等的异步下载；网络请求的排序（scheduling）;网络请求的优先级处理;缓存,多级别取消请求,和Activity和生命周期的联动（Activity结束时同时取消所有网络请求）。

1.3Android优化方案设计

目前Android平台的应用越来越多，基于Android平台的开发者也越来越多。对于手机平台来说，如何在这么小的平台上流畅的运行一个程序变得越来越重要。其中网络负载请求这块是APP性能优化的一个重要的部分。高性能的APP一般网络数据请求效率也都非常的高，体验自然会得到提升。本文从Android平台移动APP的网络负载请求优化入手，分析和设计一个基于APP网络数据请求模块的架构和优化设计方案。在APP的程序中Application里创建一个全局网络负载请求线程池，用于管理整个APP的网络请求，并进行优先级排序处理。单例模式，保证APP全局只有一个网络请求实例，避免创建过多对象，无法管理，耗费系统资源。网络线程池开辟一块内存空间，里面存放了众多(未死亡)的线程，池中线程执行调度由池管理器来处理。当有线程任务时，从池中取一个，执行完成后线程对象归池，这样可以避免反复创建线程对象所带来的性能开销，节省了系统的资源。优先级请求排序策略。设置线程池的核心线程数和最大线程数。所有BlockingQueue都可用于传输和保持提交的任务。可以使用此队列与池大小进行交互：如果运行的线程少于corePoolSize，则Executor始终首选添加新的线程，而不进行排队；如果运行的线程等于或多于corePoolSize，则Executor始终首选将请求加入队列，而不添加新的线程；如果无法将请求加入队列，则创建新的线程，除非创建此线程超出maximumPoolSize，在这种情况下，任务将被拒绝。网络请求及时回收，与Activity同生命周期控制。在APP的全局Application里暴露一个添加和关闭回收网络请求的List，用来及时的维护和销毁网络负载请求。这样如果一个Activity停止的时候，同时取消所有或部分未完成的网络请求。这样就做到了多级别取消请求和Activity和生命周期的联动。合理的数据库接口对接设计。在不影响数据库请求效率和负载的前提下，用尽可能的少的接口去为APP提供数据。例如一个APP的界面Activity，尽量用最少的请求获取网络数据。这样少量的网络请求会提升APP稳定性和流畅性。设置网络超时时间和网络请求缓存。对于网络请求如果不设置合理的超时时间，会导致某个请求在服务器没有返回数据的情况下，不停地一直在后台运行，耗费内存，所以设置超时时间会避免这一问题的出现。同时可以根据需要适当设置下网络请求缓存，当重复请求某个接口时在规定的缓存有效时间内，读取网络缓存，可以减少耗费流量和优化速度。设立数据库缓存机制。可以使用内置SQlite进行相应的网络返回的数据进行缓存。优先存储一些固定的信息到数据库，例如用户的永远不会变得信息，如id，性别，出生日期类似的。笼统的说，不变文件的缓存时间是永久，变化文件的缓存时间是最大忍受不变时间。采用缓存，可以进一步大大缓解数据交互的压力，又能提供一定的离线浏览。当然缓存的数据需要更新的也要及时更新缓存。设置图片缓存，并且针对列表ListView或GridView等进行优化。图片处理加载在Android开发中经常会用到，图片加载是一个非常耗费内存的，过大和过多就会造成内存溢出。简单的缓存逻辑就是缓存网络图片到本地文件夹，下次重复加载时判断本地缓存是否有，有的话读取本地缓存，没有就重新获取，加载网络图片也是异步处理。图片处理要考虑多线程，缓存，内存溢出等很多方面。对于一些缩略图和原图显示要处理得当，缩略图显示的地方要讲图片压缩处理合适尺寸。像ListView和GridView这种列表在滚动和停止时要对图片加载进行处理，滚动时停止图片加载工作，停止滚动列表后再进行加载图片数据。这样可以避免滑动中列表卡顿和内存溢出情况。

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2通风方案的比较和选择

采用第一种通风方案，通风系统简单，通风设备管理环节少，但局部通风距离最长达2000m，地面压入式局部通风机至少选择FBD№8/2×55型煤矿用防爆对旋轴流式局部通风机，井筒内胶质风筒极易破损，不易维护，可能导致迎头风量不足。井筒和井下巷道均处于乏风风流中，劳动环境差，井底附近临时变电所等电气设备处于乏风风流中。二期工程施工采用此种通风方案，矿井抗灾能力弱，违反《煤矿建设安全规范》相关规定。采用第二种通风方案，可解决局部通风机能力不足、通风距离长以及多头掘进等问题。但除风库内为新鲜风流外，井筒和井下巷道均为乏风风流，劳动环境差，井底附近临时变电所等电气设备处于乏风风流中，当掘进工作面瓦斯超限时，不利于排放瓦斯。采用负压通风方案，井筒和井底车场巷道流入新鲜风流，井底附近临时变电所等电气设备处于新鲜风流中，井筒和井底车场巷道空气清新，劳动环境好，乏风经玻璃钢风筒抽到地面，能解决井筒及井底车场巷道污染问题。为下一步巷道探揭煤创造通风安全条件。局扇和启动装置位于井下新鲜风流中，在高瓦斯矿井中运转安全。保证矿井安全生产。二期工程施工采用此种通风方案，矿井抗灾能力强，符合《煤矿建设安全规范》相关规定。对三种通风方案综合分析、比较，考虑安全可靠性，最后，经甲乙双方共同研究决定，二期工程施工，采用第三种通风方案，待西副井井底环形车场施工结束，采用负压通风。

3负压通风设计

待西副井井底环形车场施工结束，具备形成负压通风条件，采用抽出式负压通风。在西副井地面距离井口20m处安设两台抽出式主要通风机，一台使用，一台备用，确保备用通风机能在10min内启动。主要通风机至井口段安设两路Φ1200mm玻璃钢风筒，并与井筒上井口两路玻璃钢风筒合茬，在两台主要通风机至玻璃钢风筒的接头处安设一个特制的由钢板加工成的“两变一”接头，接头处设闸门，并保证主、备主要通风机正常切换时，防止风流短路。井筒段采用已安设的两路玻璃钢风筒，将井筒两路玻璃钢风筒往南马头门方向巷道续接至－706m水平主变电所通道口外27m，玻璃钢风筒吸口距离下井口60m。井底车场北侧巷道为重车线路，井底车场南侧绕道为空车线路，为不影响重车辆运输，因此将井筒两路玻璃钢风筒往南马头门方向巷道续接，井底车场北侧巷道不需设置风门。在南、北等候室西口处各构筑一道调节风窗。在南侧马头门巷道适当位置处构筑两道双向风门，第一道风门距下井口40m，风门间距20m，保证玻璃钢风筒穿墙并探出外墙长度2m。在北侧重车线巷道处设置两道防突反向风门。在西副井井筒中段－550m水平泄水巷适当位置安设两道调节风门，防止风流短路，确保通过泄水巷的风量不超过300m3/min。通过井上、下及井筒内两路玻璃钢风筒由地面抽出式主要通风机将井下乏风排至地面空气中。形成负压通风时，井下主要施工消防材料库、第二号交岔点与第七号交岔点间巷道、内水仓、－706m水平主水泵房。四台局部通风机(两主、两备)安装在南侧马头门巷道两道风门以北，距下井口不小于30m。另外四台局部通风机(两主、两备)安装在南等候室调节风窗东侧，距调节风窗不少于15m。临时配电点安装在北等候室调节风窗东侧，距调节风窗不小于5m。后期施工主贯通方向的－706～－770m轨道斜巷，采用FBDⅠ№7.1/2×30型矿用防爆压入式对旋轴流局部通风机，采用Φ1000mm胶质风筒。施工其他3个辅助掘进巷道，采用FBDⅠ№6/2×15型矿用防爆压入式对旋轴流局部通风机，采用Φ800mm胶质风筒。通风系统示意图如图1所示。

3.1主要通风机选型

3.1.1玻璃钢风筒入口总吸风量计算

井下最多施工四个掘进工作面。井下两路玻璃钢风筒入口总吸风量Qh为2232m3/min，保证两路玻璃钢风筒入口总吸风量大于井下四台压入式局部通风机总吸风量，井下四台局部通风机最大总吸风量为1860m3/min。

3.1.2主要通风机工作负压计算

1)风筒风阻计算。采用两路玻璃钢风筒导风，每路风筒直径为1200mm，每节风筒长4m，地面、井筒和井下巷道每路玻璃钢风筒全长按900m计算。最后计算得两路风筒并联后的总风阻R并=1.85N•s2•m－8。2)井筒、巷道风阻计算。地面、井筒和井下巷道两路玻璃钢风筒总风阻R风筒=R并=1.85N•s2•m－8。3)地面抽出式主要通风机的工作参数计算。地面主要通风机的工作风量Qa=52.08m3/s，主要通风机工作静压Hs=4145Pa。所以主要通风机设计工况点位:Qa=52.08m3/s，Hs=4145Pa。

3.1.3地面抽出式主要通风机的选择

设计工况点，风量:Qf=52.08m3/s;负压:Hs=4145Pa。由此选择扇风机型号为FBCDZ－6－№19E型防爆抽出式对旋轴流通风机(n=980r/min)。FBCDZ－6－№19E型防爆轴流通风机工作效率较高，设计工况点基本位于风机叶片安装角度范围的中部，设计工况点距离风机最大或最小安装角度较远，风机的运行工况能够满足矿井建设巷道施工通风要求，并且留有一定余量，可满足四个掘进工作面施工通风要求。3.1.4确定通风机的实际工况点因为根据hfsmax，Qf确定的工况点，即设计工况点M未恰好在所选择通风机的特性曲线上，根据通风机的工作阻力，需确定其实际工况点。首先计算通风机的工作风阻R=Rsmax=hfsmax/Q2f=4145/52.082=1.53N•s2•m－8。然后在通风机特性曲线图中做通风机工作风阻曲线R，与风压曲线的交点即为实际工况点。

3.2技术保障措施

1)当地面主要通风机突然停止运转时，做到井下所有设备自动断电，井下所有人员立即撤至地面。因检修、停电或其他原因停止地面主要通风机运转时，必须制定停风措施。2)井下供风局扇做到“三专三闭锁”，双风机、双电源、自动切换。当局扇突然停止运转时，做到该局扇供风巷道内所有设备自动断电，该局扇供风巷道内的所有人员立即撤出该掘进工作面，进入进风巷道新鲜风流处。恢复通风前，首先检查瓦斯，只有在停风巷道瓦斯浓度低于0.6%，局部通风机及其开关附近10m以内风流中的瓦斯浓度都不超过0.5%时，方可人工开启局部通风机，经正常通风后，方可恢复巷道内的电气设备的供电。若瓦斯浓度超限，在排放瓦斯时，严禁“一风吹”，若瓦斯浓度超过3%，应编制排放瓦斯安全技术措施，由矿山救护人员进行排放。3)井下设有甲烷传感器、局扇开停传感器、风门开闭状态传感器。监控系统具备甲烷断电仪和甲烷风电闭锁装置的全部功能，监控系统必须配备不间断电源UPS。安全监控设备定期进行调试、校正，每月至少1次。甲烷传感器，每7天必须使用校准气样和空气样调校1次。保证安全监控设备正常使用和维护。4)风筒应吊挂平、齐，严禁漏风，拐弯处设弯头。风机应有专人看管，保证正常运转，并实现挂牌管理。5)瓦斯检查员井下交接班，瓦斯检查次数，每个掘进工作面每班至少检查3次。6)电气设备入井前，应经过严格检查其防爆性能，严禁防爆性能不合格的电气设备入井。井下电气设备必须有专人负责检查、维护，并应每旬检查一次防爆性能，严禁使用防爆性能不合格的电气设备，杜绝失爆。7)施工中要做好地质探测工作，防止误揭煤层，揭煤前必须另行编制揭煤安全技术措施。8)每小班瓦检人员必须检测一次局扇位置胶质风筒重叠段巷道内的风流流向是否正常，防止局扇发生循环风，必须保证此段风流流速不低于0.15m/s，若发生循环风必须停止施工，采取措施进行处理。井下严禁无风、微风作业，确保巷道内风流流速不低于0.15m/s。9)井下每十天进行一次全面测风，测定掘进工作面、总回风巷的风量，测定井下巷道进风流的风量，测定局扇位置胶质风筒重叠段巷道内的风量、测定玻璃钢风筒吸入风量。井下各种通风记录牌板齐全并正常填写。

4实施效果

2014年4月上旬，新集一矿西副井井底环形车场相关工程施工结束，具备形成负压通风条件，地面主要通风机运转，形成负压通风，现场实测井下玻璃钢风筒总吸风量2500m3/min，主要通风机工作风量3400m3/min，满足施工需要，井下施工四个掘进工作面，井下风量充足，创造了舒适的气候条件，应用效果良好，确保了矿井建设安全生产。

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2养护方案设计

2．1设计原则

根据现场调查、技术状况综合评估和芯样评价结果，本次路面养护采用以罩面为病害处治主要方案，保护中下面层，而部分合适路段可采用就地热再生的方案。主要遵循原则如下:1)设计方案经济可行原则。设计方案既要能解决实际问题，保证路面功能满足要求，又要经济合理、施工方便，力求投资收益最大化。2)病害针对性原则。重点针对现有沥青路面的典型病害进行改善，结合国内外已有的病害处治成功经验，有针对性提出适合本项目的病害治理方案。3)施工易组织原则。针对本项目交通量大，且老路改造过程中不可能中断交通的现实情况，通过选择经济可行便于施工易组织的路面方案，将施工带给路面交通组织的难度降低到最低。

2．2决策依据

根据对盐靖高速公路沥青路面状况综合评估可知，路面车辙是盐靖高速公路目前存在的主要问题，考虑到“十二五”全国公路养护检查增加了车辙的检测指标及要求，因此本次方案设计的决策指标确定以车辙深度达到8mm的限值为依据进行路段选择。此次路面治理养护以局部铣刨后罩面为主要方案。

2．3路面养护方案

依据旧路车辙状况的不同，本次制定以下四种方案进行沥青路面罩面［5］:1)对于行车道和超车道路面车辙深度均值均超过10mm且路段内车辙深度超过15mm的路段比例大于30%的路段，采用裂缝预处理后，铣刨原上面层精铣刨1．5cm后，行车道摊铺4cm改性沥青混合料AC-13S罩面，超车道摊铺4cm改性沥青混合料AC-13S罩面，罩面宽度为4．25m。2)对于超车道车辙不严重，行车道车辙深度均值超过10mm且路段内车辙深度超过15mm的路段比例大于30%的路段，采用裂缝预处理后，行车道铣刨原上面层精铣刨1．5cm后，摊铺4cm改性沥青混合料AC-13S罩面，超车道精铣刨0．5cm后罩面3cm易密实改性沥青混合料ECA-10。3)对于超车道车辙不严重，行车道车辙深度均值超过10mm且路段内车辙深度超过15mm的路段比例小于30%的路段，采用裂缝预处理后，行车道精铣刨1cm后罩面3．5cm易密实改性沥青混合料ECA-10，超车道精铣刨0．5cm后罩面3cm易密实改性沥青混合料ECA-10。4)对于车辙深度均值小于10mm的路段，采用裂缝预处理后，精铣刨5mm后再罩面，行车道和超车道均采用2．5cm易密实改性沥青混合料ECA-10罩面。为了防止采取罩面工艺进行养护后原路面的裂缝较快反射至路表，需要采用必要措施对原路面的裂缝进行处治，包括施工准备、扩缝、清刷等流程［6］。处治方法为施工路段裂缝处采用裂缝双层挖补聚酯玻纤布贴缝处治裂缝。

2．4养护工程实施后效果预估

本次养护工程实施后，将对盐靖高速公路路面各项性能均有大幅度地改善，本文基于最近一次路面各项性能检测数据，统计了本次养护工程实施后路面各项性能的改善情况，汇总于表3。