景观建筑装饰范文

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分析优秀的景观建筑作品，统一性是重要因素之一，它有较强的秩序感和气势，对景观建筑的个性表达具有统领作用。如乌鲁木齐国际大巴扎景观建筑群，中国工程院王小东院士在创作过程中始终坚持统一性原则，从纷繁芜杂的维吾尔族建筑装饰图案中寻找创作源泉，没有孤立地理解色彩、符号、样式、细部构造对景观建筑的重要意义，而是从自然环境、传统文化、民族与宗教文化等形成这些景观建筑要素的根源开始研究，在创作过程中着重吸收至今仍有生命力的景观建筑设计要素，注重功能对景观建筑设计的主导作用，设计出了形式与功能相符、布局灵活多变、几何形态多样、光影变化丰富、磨砖对缝质感强烈的大巴扎景观建筑群。

（二）形态样式设计要不拘泥传统而优于传统

很多设计师把传统奉为经典，为了达到所谓的风格，一味地追求“民族样式”，致使装饰杂乱，格调不高。这种做法显然不可取。同济大学刘滨谊教授对此进行了探索，他在主持设计库车新城区道路景观规划设计项目时，从功能性规划、“形式语言提纯”到景观细部设计都进行了认真的考量，使此次设计最终成为了新疆干旱区城市探索景观现代化之路的典范。如在对北门和西门出入口进行设计时，注重表现历史与民族文化，从维吾尔建筑装饰图案中提取了一些符号；平面布局上以自然与几何相结合的形态为背景，注重新老城区边界的自然过渡与衔接；在景观设计方面，注重对传统要素的重新设计，与现代材质和工艺相结合，协调软质景观与硬质景观，侧重民族地域文化的延续性和生态性。这些都是他不拘泥于传统而优于传统的表现。

（三）重视维吾尔族建筑装饰图案在景观雕塑中的创新设计

随着时代的进步和公众审美水平的提高，雕塑的表达方式、空间形态、功能作用和材质选择均有了显著变化，它不再是点缀和装饰，而成为了主角，变为了一种表达思想、追求情感诉求、公众参与的崭新景观。但新疆内的雕塑发展仍受传统雕塑的影响，创作理念上基本以纪念性和叙事性为主，造型上仍以传统题材、客观写实、历史再现为主，空间上仍是追求封闭型的自足空间，与周围环境关系微弱，隔绝空间意识很强，同构空间效果较少。雕塑以独立存在的方式与周围景观要素之间的连续性和相融性难以显现，公众参与的认同感缺失，场所精神难以表达。因此，我们有必要对其进行创新设计。艺术是相通的，因维吾尔族建筑装饰图案与景观、建筑、雕塑有很多共性，所以同一设计思想也可以运用到它们之中。弗兰克•盖里把完整的现代主义、结构主义建筑整体破碎处理，然后重新组合，形成了破碎的空间和形态。这种解构主义设计手法，能让细节特征充分表现出来。维吾尔族建筑装饰图案的组成元素同样具有典型特征，几何元素、植物元素、文字元素均有其特定的内涵和外延，我们应重视维吾尔族建筑装饰图案，对其进行解构设计，打破常规，推陈出新，发挥其最本源的艺术价值。

（四）细部设计与维吾尔族建筑装饰图案有机结合

细节决定成败，一定程度上景观的细部设计与景观品质的优劣密切相关。没有细部设计，景观就显得粗糙，不耐看，缺乏深度，我国的传统园林景观中就细部设计而言，南方私家园林优于北方园林。在进行细部设计时，如果景观要素没有历史、地域与民族文化底蕴，则徒有功能与形式，会让人缺乏认同感。景观细部设计是衡量一个优秀设计师的标准之一，细部设计能体现出设计师的综合素养、经验以及对设计的深度理解。景观细部包括形态样式、材质肌理、构造工艺、比例尺度、审美特性等的综合性表达。大巴扎细部设计主要体现在利用本地质朴的耐火红砖，通过磨砖对缝的工艺对维吾尔族建筑装饰图案进行解构、重组、构成，最终实现了装饰形式与实用功能完美结合。

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关键词：多井试井 注采关系 研究现状

中图分类号：TE353 文献标识码：A 文章编号：1672-3791（2016）07（a）-0050-03

通过查阅国内外文献，关于注采井间用渗流理论联系的文章都是很少见的，要研究这个问题，需根据渗透理论和试井理论的发展来进一步认识。对于现有油气藏的试井模型，前人提出了很多数学模型。目前广泛使用的理论曲线大多是以Gringarten的拉普拉斯空间解为基础。

1 研究现状

1989年冯文光分析总结了20世纪80年代多井试井的新进展，在均质各项同性油藏中，一口井存在井筒续流和表皮效应的干扰试井和秒冲试井的通用典型曲线已有进展，但是两口井都存在井筒效应时还不能求取有关参数；在有垂直裂缝的均质油藏中，已经获得了激动井和观察井都存在裂缝的解；在双孔隙介质中，做出了未考虑井筒效应的干扰试井图版；在均质各项异性地层的垂向渗透性试井典型曲线中考虑了激动井和观察井射孔段都存在井筒续流和表皮效应的影响[1]。同年刘振华、孔祥言研究了双重介质中，考虑表皮效应和井筒储集效应下的试井问题[2]；戴榕菁等利用积分变换法研究了无限大多层油藏渗流问题的解析和应用[3]。

1990年张望明从渗流方程的反问题出发，提出通过一个非线性最小二乘参数估计，使实测数据与模型数据自动拟合的方法。可以一次性解释同一油藏中各激动井与观测井间的不同渗透率，而且节省了测试时间和减少了测试仪器[4]。

1992年曾萍针对各向同性的非均质油藏，提出了非线性回归分析方法，使用有限差分和连续函数逼近理论，研究多井试井，得到井间流动系数分布，对平面非均质性进行描述[5]。

1993年林加恩等人提出了多井系统中的压力恢复分析理论，着重分析了无限多多井系统和封闭油藏中的多井系统。提出了注采井同时存在的压力分析理论及方法，解决了表皮系数、地层压力等基本参数的求解，同时求得了注采比这一重要参数[6]。

1994年林加恩通过对大庆萨尔图油田南部的试井资料进行多井资料分析，得出随着油田开发的深入，多井或者临井的影响越来越大，而且这种影响在高渗透性油藏中普遍存在[7]。姚军等建立了用油水饱和度分布描述水驱过程的试井模型并做出了注水井压力降的分析图形[8]。

1996年林加恩等根据注水开发多井的试井分析提出新的解释方法，得到了单井注采比这一重要的油藏动态信息，能够指导油藏的注采平衡管理深入到油藏的基本单元中去[9]。

1997年李远钦、刘雯林研究了试井分析中的方程反演，通过应用微干扰法将二维渗流方程进行反演，提出以这种反演为基础，确定地层孔隙度及渗透率随空间的变化情况[10-11]。

2002年闫长辉提出了注采关联性的概念，重点研究了无限大地层双重介质不稳定渗流条件下的注采关系，通过注采井间的相关参数的耦合，使得注采井间的联系更加的紧密，为多井干扰情况下的试井提供了解决方法[12]。

2003年陈青研究给出了注采试井双对数理论图版，以多井渗流理论为基础，通过研究生产井及注水井间的注采比、注采窜流系数比、注采井距等将注采井联系在一起，补充了地下渗流力学理论，并且将单井的参数分析发展到了井间关系的分析[13]。

2005年王德山等提出了基于源函数理论，计算任意产量、排列的斜井多井系统压力响应的算法，并且通过实例进行了验证。可用于在邻井干扰下的试井分析[14]。

2006年姚军等考虑了生产历史、非均质性、多井及油水两相渗流等特征，建立了试井数值解释的流线模型。通过用求解得到的无限大油藏试井解释模型与格林图版比较，验证了流线试井解释模型的正确性[15]。同年Levitan在Sbhroeter的单井动态压力及产量数据的基础上，提出了运用于多井系统的反褶积算法，并能应用该算法消除井产量变化及油藏中其他井的干扰，重建了油藏中每口激动井单一产量生产时的压力瞬时响应特征 [16]。曾等以两口考虑了井筒储集系数的井为研究对象，通过拉氏空间叠加的方法，推导模型的拉氏空间解，绘制了样板曲线。结合实例得出在油田开发后中后期，使用多井系统模型进行解释可以在很大程度上排除邻井干扰，提高试井分析准确度[17]。

2007年闫长辉、陈青建立了无穷大地层双重介质具有井储及表皮情况下的注采渗流方程并求解，提出了以注水井为中心的拉氏空间解及无量纲模型的精确解。通过使用数学积分变换，将建立的渗流力学数学模型用注采比、窜流系数比等参数来进一步分析注采关系[18]。刘永良等根据稠油油藏的渗流特征，建立了稠油热采的有限多试井分析模型。通过将压力在拉氏空间叠加的方法，求得了模型的拉氏空间解，用Stehfest数值反演后的函数进行样板曲线的绘制。通过分析发现邻井的存在对测试井的压力导数曲线有明显影响[19]。

2008年闫长辉、陈青将注水井组的对比测试应用到了实际的方法中，针对双河油田特高含水开发后期的V上油组的注水井组对比测试，分析了注采对应关系，并提出了相应的措施及工艺[20]。

2009年李学文等在多井油藏的试井分析中将井间干扰看作区域性的压力变化，通过对一注一采油藏系统研究，建立了典型曲线特征图版，用来辨识多井系统中的压力恢复曲线。当在低渗透油藏中的某一方向存在着连通性和渗透性都比较好的裂缝时，可以将井间干扰的资料简化为两口井系统进行试井分析[21]。

2010年胡小虎等在单井反褶积方法的基础上，对具有井间干扰的多井系统，进行流量反褶积研究，并将井自身的压力响应分离出去。得到单位流量下井自身的压力响应和以单位流量生产时对邻井的压力响应[22]。

2011年杨景海等研发了UST数值试井软件，可以进行井间干扰时的试井分析，能进行多井分析，结合算例给出了压力恢复及降落时的压力导数的典型特征[23]。

2013年吴明录等建立了流线干扰数值试井模型，能够考虑渗透率等地层参数的变化、油藏非均质性及各项异性。通过对井距、表皮系数、井筒储集系数和油藏外边界压力响应的影响进行分析，认为井筒储集系数只影响激动井的早期阶段且影响很小，而监测井本身不存在续流过程；同时认为激动井的表皮系数压降经过长距离传播后不能在观察井监测到，因此在建立流线干扰试井解释模型时只需要考虑激动井的井筒储集效应和监测井的表皮效应[24]。

2015年沈家宁以无限大地层不稳定渗流模型为基础，以注水井为中心分析讨论在注采井分别提前工作的情况下，压力方程的简化问题尤其是幂积分函数项简化，并用简化的公式进行压力特征曲线图的绘制。分析提前工作时间、油水粘度比、注采比、弹性储容比、生产井含水率、地层渗透率、注采井距等因素对注采井井底压力特征影响[25]。

2 结论

（1）在油气井测试与油藏参数解释方面，国内外的试井理论与方法已达到较高水平，成果层出不穷。

（2）对于注采井之间的试井研究，还有很大的发展空间，尤其是在油田开发中后期，随着注水井数的增多，注采井间关系更加复杂，多井试井分析变得更加重要。

参考文献

[1] 冯文光.多井试井的新进展[J].油气井测试，1989（3）：80-96.

[2] 刘振华，孔祥言.考虑井筒储集效应和表皮效应情况下双重渗透率问题的研究[J].水动力学研究与进展，1989（3）：45-52.

[3] 戴榕菁，孔祥言，钟钊新.无限大多层油藏渗流问题的解析解及其应用[J].应用数学和力学，1989（9）：825-832.

[4] 张望明，曾萍.曲线自动拟合法在多井试井分析中的应用[J].江汉石油学院学报，1990（2）：46-53.

[5] 曾萍，张望明，刘振华.非均质油藏中多井试井非线性回归分析方法[J].江汉石油学院学报，1992（1）：55-58.

[6] 林加恩，刘尉宁，陈钦雷.多井系统中的压力恢复分析理论[J].油气井测试，1993（4）：51-58，67.

[7] 林加恩，刘宁，陈钦雷.多井系统中压力恢复曲线特征[J].大庆石油地质与开发，1994（4）：56-59，77.

[8] 姚军，李爱芬，李桂江.注水井压降试井分析方法及其应用[J].石油大学学报：自然科学版，1994（S1）：8-12.

[9] 林加恩，刘尉宁，陈钦雷.注水开发多井系统试井分析理论的应用[J].石油勘探与开发，1996（3）：58-63，100.

[10] 李远钦，刘雯林.试井分析中的方程反演理论及应用[J].石油勘探与开发，1997（5）：72-75，123.

[11] 李远钦.试井分析中的反演问题[J].江汉石油学院学报，1997（2）：126-131.

[12] 闫长辉.注采关联性分析[D].成都理工大学，2002.

[13] 陈青，闫长辉，冯文光.注采试井双对数理论图版[J].矿物岩石，2003（3）：101-103.

[14] 王德山，聂立新，李兆敏.斜井多井系统中一口井压力降落曲线试井分析[J].石油天然气学报：江汉石油学院学报，2006（1）：95-97.

[15] 姚军，吴明录，戴卫华，等.流线数值试井解释模型[J].石油学报，2006（3）：96-99.

[16] M Levitan.Deconvolution of Multi Well Test Data[J]. Spe Journal，2007（12）：420-428.

[17] 曾，贾永禄，王海涛，等.有限多井系统试井模型及样板曲线分析[J].新疆石油地质，2006（1）：86-89.

[18] 闫长辉，陈青.以注水井为中心的注采试井精确解[J].试采技术，2007（2）：4-7.

[19] 刘永良，贾永禄，霍进，等.稠油热采有限多井试井模型研究[J].特种油气藏，2007（1）：58-61，107.

[20] 闫长辉，陈青.注水井组对比测试在注水方案调整中的应用[J]. 钻采工艺，2008（2）：71-73.

[21] 李学文，罗江涛.邻井影响的试井分析模型应用研究[J].油气井测试，2009（2）：5-7.

[22] 胡小虎，郑世毅，李相方.多井干扰反褶积试井方法研究[J].油气井测试，2010（2）：15-18，75.

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一、前言

望江县日新桥工程位于望江县漳湖镇。该桥为三跨平板桥，基础处理采用钢筋混凝土钻孔灌注桩，设计桩身直径为900mm，桩身混凝土强度等级为C25，桩长约25.3m~32.0m。

二、钻孔过程中易出现的故障及处理措施

1、钻孔偏斜

这是在施工中最为常见的一种，偏斜原因有好几种：

（1）桩架不稳，钻杆导架不垂直，钻机磨耗，部件松动。故此在开钻前一定要检查钻机的稳定性与垂直度，在钻进过程中要随时复核，如有偏差及时处理。

（2）土层硬度不均，致使钻头受力不均。在地层分层处要注意控制钻速，不要过快，同时要采用减压钻进。

（3）钻进时遇有较大孤石、探头石。此时宜用钻机钻透。用冲孔机时，用低速将石打碎；有倾斜基岩时，可用混凝土填平，待混凝土凝固后再钻。

（4）扩孔较大处，钻头摆动偏向一方。在容易扩孔处低速减压钻进。

（5）钻孔弯曲，接头不正。

为了防止出现成孔偏斜，可在施工中采用加扶正圈导正，全孔减压钻进的防斜措施。扶正圈直径比设计桩径小200mm，扶正圈的位置放在离钻头5~6m处，必要时可每钻进20~30m加一扶正圈，以加强钻具的导向性。

2、塌孔

其表征是孔内水位突然上升又下降，孔口冒细密的水泡，出渣量明显增加而不见进尺，钻机负荷显著增加。

塌孔原因主要有：

（1）护筒埋置过浅，周围封填不密，漏水；

（2）操作不当，如提升钻头，冲击锥（抓）或掏渣倾倒，或放钢筋骨架时碰撞孔壁；

（3）泥浆稠度小，起不到护壁作用；

（4）泥浆水位高度不够，对孔壁压力小；

（5）向孔内加水时流速过大，直接冲刷孔壁；

（6）在松软砂层中钻进时进尺过快。

预防措施：汛期或朝汐地区水位变化过大时，采取升高护筒增加水头或用虹吸管等措施保持水头相对稳定；提升钻头，下放钢筋骨架时应保持垂直，不要碰撞孔壁。

处理措施：事故发生后应查明塌孔位置后进行处理。塌孔位置不深时，可采取钻深埋护筒，穿过塌孔处。塌孔位置深时，塌孔不严重，可回填到塌孔位置以下，并采取改善泥浆性能、加高水头措施，继续钻进。塌孔严重时，应立即将钻孔用砂类土或砾石土回填，无此类土时可采用粘质土并掺入5%~8%的水泥砂浆，观察数日后重新开钻。

3、扩孔与缩径

扩孔多系孔壁小塌孔或钻锥摆动过大，应针对原因采取措施。缩径常因地层中含有遇水能膨胀的软塑料土或泥质叶岩造成；钻锥磨损过甚也可造成孔径偏小。前者应采取失水率较小的优质泥浆护壁，后者应及时焊补钻锥。缩径已发生后，可采取钻锥上下反复扫孔，扩大孔径。

4、漏浆

钻孔施工时，密切注意泥浆面的变化，一但发现有漏浆现象，分不同情况及时采取控制措施。

（1）增大泥浆比重和粘度，停止除砂，停钻进行泥浆循环，补浆保证浆面高度，观察浆面不在下降时方可钻进。

（2）如果漏浆得不到控制，则需在浆液里加锯末，经过循环堵塞孔隙，使渗、漏浆得以控制。

（3）如果在钢护筒底口漏浆，在采用上述措施得不到控制后，将钢护筒接长跟进。

（4）在采用上述措施后，若漏浆得不到控制，要停机提钻，填充粘土，放置一段时间后，再进行施钻。

5、糊钻

在正循环回转钻进时，遇软塑粘质土层，泥浆相对密度和粘度过大，进尺快，粘渣量大，钻杆内径过小，出浆口堵塞而造成。此时应改善泥浆性能，对钻杆内径钻渣出口和排渣设备的尺寸进行计算。并适当控制进尺。若已严重糊钻时，应停钻提出钻锥，清除钻渣。

三、混凝土灌注中故障处理

1、导管进水及堵塞

第一批混凝土拌和物下落后，导管进水时，应将已灌注的拌和物用吸泥机（可用导管作吸泥管）全部吸出，针对进水的原因，改进操作工艺或增加首批拌和物储量，重新灌注。在导管提升且底口超出已灌注拌和物时导管进水，可依次将导管拔出，用吸泥机或潜水泥浆泵将原混凝土拌和物表面的沉渣全部吸出，将装有底塞的导管重插入原混凝土表面下2．5m深处，然后在无水导管中继续灌注，将导管提升0.5m，继续灌注混凝土即可冲开导管底塞流出。

导管堵塞多因隔水硬球不符合要求被卡住而产生。可采用长杆冲捣，或用附着于导管外侧的振动器振动导管，或提升导管迅速下落振冲，或用钻杆上加配重冲击导管内混凝土。若上述方法无效，应提出导管，取出障碍物，重新改用其它隔水设施灌注。还有一种为气堵，当混凝土满管下落时，导管内混凝土（或泥浆）面至导管口的空气被压缩，当导管外泥浆压力和混凝土压力处于平衡状态时就出现气堵现象。解决气堵现象的措施为首批混凝土浇注时，在泥浆面以上的导管中间要开孔排气，当首批混凝土满管下落时，空气能从孔口排掉。

2、灌注塌孔

大的塌孔表征与钻孔期间相似，可用探测锤探测，如达不到混凝土表面高程时即可证实发生塌孔。

产生的原因有：

（1）护筒底脚漏浆；

（2）潮汐区未保持所需水头；

（3）地下压超过原承压力；

（4）孔内泥浆相对密度与黏度过底；

（5）孔口周围堆放重物或机械振动。

处理措施：如塌孔数量不大，采取措施后可用吸泥机吸出混凝土表面的泥土，如不继续塌孔，可恢复正常灌注。如塌孔仍不停止，而且在扩大趋势，应将导管与钢筋骨架拔出，将孔内用黏土或渗入5％~8％的水泥填满。待数日后孔位周围地层已稳定后现施工。

3、钢筋骨架上升

除去一般被挂上升的原因外，主要是由于混凝土冲出导管底口后向上的顶托力造成的。为防止钢筋骨架上浮，当灌注的混凝土顶面跟钢筋骨架底部1m左右时，降低混凝土的灌注速度。当混凝土上升到骨架底口4m以上时，提升导管，使其底口高于骨架底口2m以上，即可恢复正常的灌注速度。辅助方法是将钢筋骨架顶端焊固在护筒上，或将钢筋骨架中的4根主筋伸长到桩孔底。当设计许可时，骨架下端2m范围内箍筋内距布置大些。还有一种原因就是最初浇注的混凝土开始初凝，与钢筋的裹握力增大，新浇注的混凝土上升的顶力顶升最初混凝土时带动钢筋骨架一起上升。

4、埋管

灌注过程中导管提升不动，或灌注完毕后导管拔不出来，统称埋管。常因导管埋置过深所致，若已成埋管故障，宜插入一直径稍小的护筒至已灌注混凝土中，用吸泥机吸出混凝土表面上泥渣，派潜水工下至混凝土面在水下将导管齐混凝土面切断。拔出安全护筒，重新下导管灌注，灌注完成上下断层间予以补强。

若桩径过小，潜水工无法下去工作时，可在吸出混凝土表面上泥渣后，采用输送管直径100~150且水下连接一段钢管的混凝土泵，泵送余下的混凝土。

5、夹层断桩

多为以上多种事故发生的结果。有些是在灌注完成后，钻取桩身混凝土上岩芯或无破损检测时发生混凝土中夹有泥砂的情况，称为夹层断桩事故。多因首批混凝土隔离层上升已近初凝，流动性降低，在导管埋深较小时，续灌混凝土拌和物顶破隔离层上升，将原灌注混凝土表面的沉淀土覆盖在混凝土拌和物下造成的。还有一种原因就是泥浆过稠，增加浇注砼的阻力（如泥浆比重大且泥浆中含较大的泥块），在施工中发生导管堵塞，流动不畅等现象，有时甚至灌满导管还是不行，最后只好提出导管上下振击，由于导管内储存大量砼，一旦流出其势甚猛，在砼流出导管后，即冲破泥浆最薄弱处急速返上，并将泥浆夹裹于桩内，造成夹泥层。还有一种可能就是导管埋得太深，提出时底部已接近初凝，导管拔出后砼不能及时冲填，造成泥浆填入。

6、混凝土严重离析

多由导管漏水引起水渗，地下水渗流造成。

灌注前应严格检验道观的水密性，在承压地下水区应测验地下水的压力高度和渗流速度，当其速度超过12m/min，应注意在此区进行钻孔灌注的施工措施。

四、灌注桩的补强方法

1、先钻两小孔，分别作压浆和出浆用。深度应达到补强处1m以下。

2、用高压水泵向孔内压入清水，使夹层泥渣从出浆孔冲洗出来。

3、用压浆泵先压入水灰比为0.8的纯水泥浆,进浆口应用麻絮填堵在铁管周围,待孔内有清水从另一孔全部压出来之后,再水灰比为0.5的浓水泥浆压入。

4、浓浆压入时应使其充分扩散,当浓浆从出浆口冒出时停止压降,用碎石将出浆口封填，并以麻袋堵实。

5、最后再用水灰比0.4的水泥浆压入，压力增大到0.7~0.8MPa时关闭进浆阀，稳压压浆20~25min。

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一、背景

目前导致精装修住宅工期延误、成本增加及质量返修的因素大致主要有：1、工程量大，施工面多，且工人水平参差不齐；2、工期紧，任务重，一些施工细节的做法不易控制；3、工序多，工序间歇时间短，留给质量管理人员对工序质量验证的时间短；

这些难点对工程的质量、工期、成本影响很大，且易造成不良的社会影响。本论文通过在某些项目的实践应用和总结，在原有施工方法、施工工艺的基础上不断进行创新，形成了一套“精装修住宅施工关键技术”。为后续的类似工程项目的施工，特别是大型精装修住宅群项目的施工提供可借鉴的技术经验。

二、关键技术及创新点

（一）墙体抹灰开裂的预防与控制

1、存在问题。住宅内飘窗部位、不同材料交接处、管线开槽等部位墙面出现不同程度的开裂现象，直接影响后续墙面涂料施工进度和后续涂料观感质量，最终造成无法交房。

2、技术原理与施工工艺。墙面抹灰开裂的原因是多方面的，最主要的、比较常见的、比较频发的还是温度变化、干缩变形、配合比不适合、抹灰工序操作不当等因素引起，经过现场分析将以上因素分为管理可控和管理不可控两方面，其中温度变化和干缩变形属于管理不可控范围，配合比不适合和抹灰工序操作不当属于管理可控范围。针对管理不可控范围，参考“价值工程原理”分析方法，即加大一定抹灰投入，大幅减少抹灰开裂，继而减少抹灰间接成本。为此，采取以下几条措施：（1）将加强网由耐碱网格布改为Φ0.9@12.7*12.7钢丝网；（2）砌体内墙抹灰面满挂耐碱网格布改为内墙抹灰面满挂耐碱网格布；（3）飘窗墙面基层界面处理由机械喷浆改为人工甩浆，加强毛刺感；经过上述处理，大幅减少了抹灰开裂现象，小幅提升抹灰成本，大幅降低抹灰间接成本，实际为减少了抹灰成本。

（二）防碰撞抹灰、粉刷阴阳角线条的应用

1、存在的问题。一般抹灰工程均是测量、规方、冲筋即开展作业，在克服结构本身垂直度、平整度缺陷方面，采取磨、凿或加厚抹灰厚度的方法施工。造成房间内部尺寸不规范，墙体由于抹灰厚度变化及新旧接触面的应力变化而开裂现象突出，且由于结构垂直度、平整度在阴阳角处最容易出现质量缺陷，给后期墙面涂料施工带来不可弥补的缺陷，且阳角也最难进行成品保护，不可避免发生维修现象。

2、技术原理。为了解决阴阳角存在误差及加强易碰撞阳角的保护，经研究后得出埋设阴阳角线施工技术。阴阳角线已经在贴面砖领域大量使用，材料有PVC、铝合金等，市场供应比较普遍。采用此线条于阴阳角粘贴结束后，即可大面积抹灰、粉刷处理。从而减少阴阳角规方基层处理工作量，而且可以直观调控阴阳角的垂直度。阴阳角目前使用PVC线条较多，铝合金成本率高。线条两侧均开有孔槽，便于粘贴牢固。

3、施工工艺。抹灰前进行结构初步验收，确定阴阳角规方的最薄抹灰厚度，并依次冲筋。采用拉法剂（嵌缝膏）掺801胶水（一般1：6比例）作为粘贴材料；将采购的阴阳角线粘贴在结构基层上。结构基层如严重不垂直需要进行凿边处理，一般开凿成450倒角，倒角两侧边线上下垂直即可。如误差较小直接进行结构表面清理湿润即可粘贴作业。阴阳角粘贴结束后，即可大面积抹灰、粉刷处理。从而减少阴阳角规方基层处理工作量，而且可以直观调控阴阳角的垂直度。

4、创新点。（1）阴阳角线已经大量使用在墙砖粘贴领域，工人操作比较熟练；（2）抹灰、粉刷领域使用阴阳角线，可以快速规方，简化抹灰作业面的处理程序；（3）预埋阳角线后利于成品保护；

（三）门窗预防渗漏的控制

1、存在的问题。高层住宅中，若出现外门窗渗漏现象，将会大大增加维修成本，继而影响到整个公司品牌及市场，造成重大损失。

2、技术原理及施工工艺。为严控外门窗渗水情况，按以下步骤进行过程控制：1、门窗洞口尺寸进行复核，对不符合施工要求的洞口进行整改，保证门窗框与预留洞口尺寸为20～30mm内；2、门窗在安装前，先用防水砂浆填塞门窗框的“U”型框槽，保证填塞密实；3、门窗框安装固定好后，框下沿（窗台部位）及两侧上翻250mm高度内采用1：2干硬性防水砂浆（内掺5%防水剂）塞缝；4、其余窗框两侧及顶部采用聚氨酯发泡剂堵塞饱满严实（外露发泡剂需回压，严禁切割破坏防水膜）；5、窗边内外墙抹灰收口，保证压框3～5mm，同时窗台坡度大于6%；6、门窗框周边（底口用防水砂浆做成内凹R角）留设打胶凹槽（5*8mm），槽口处施打中性建筑耐候胶密封处理，施打密封胶前，必须清理掉框上打胶位置的保护膜；

（四）卫生间防渗漏关键技术的应用